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新闻主题	并列发电机组之间的无功功率分配

 

并列运行发电机组指的是在同一母线上并列运行的发电机，或在同一高压母线上并列运行的发电机一变压器组。当改变并列运行中一台发电机的励磁电流时，该机的无功功率就会变化，同时还会影响并列运行发电机组间无功功率的分配，甚至还会引起并列运行的母线电压改变。这些变化与同步发电机的外特性密切相关，对外特性有一定要求。

 

柴油发电机组并车线路示意图

 

 

1．无差特性的发电机与正调差特性的发电机并列运行

 

如图1所示，1号机为无差特性1，2号机为正调差特性2。当两机在同一母线并列运行时，母线电压等于1号机端电压并保持不变。2号机无功功率为Q₂；1号机的无功功率取决于用户所需的无功功率。当无功负荷变动时，2号机的无功功率保持不变，仍为Q₂，1号无差机将承担全部无功负荷的变动。

移动2号机特性曲线2，可改变两机间无功功率的分配。移动1号机特性曲线1，不仅母线电压要发生变化，而且2号机的无功功率也要发生变化。

由以上分析可见，一台无差特性发电机可以与一台或多台正调差特性发电机在同一母线上并列运行，但发电机组间的无功功率分配是不合理的，所以实际上很少采用。

两台无差特性的发电机，即使端电压调得完全相同，也不能在同一母线上并列运行，因为两机间无功功率分配是任意的，所以两机间会发生无功功率的摆动，不能稳定运行。

 

图1 无差特性与正调差特性发电机组并联图

 

2．负调差特性发电机与正调差特性发电机并列运行

 

如图2所示，1号机为负调差特性1，2号机为正调差特性2。当两机在同一母线上并列运行时，若并列点母线电压为U_G1，则1号机无功功率为Q₁；2号机无功功率为Q₂，但这是不能稳定运行的。因为当无功需求增加时，1号负有差机将升高电压，2号正有差机将降低电压，导致AER处上限工作；同样，当无功需求减小时，导致AER处下限工作；或者在两发电机组间无功功率发生摆动，发电机组无法稳定运行。因此，不允许负调差特性发电机参与直接并列运行。

 

图2 负调差特性与正调差特性发电机组并列图

 

3．两台正调差特性发电机并列运行

 

两台正调差特性发电机并列运行时，各台发电机承担的无功功率由各自的调差系数δ确定，同时各台发电机组无功功率之和等于总无功功率，由此也确定了电压。

如图3所示，两台发电机均具有正调差系数。若并列点母线电压为U_G1，则两机无功功率分别为Q₁、Q₂，Q₁与Q₂具有确定的关系。如果由于某种原因无功功率发生了变化，如无功功率增加，电压下降为U_G1，两机无功功率分别为Q₁、Q₂。

 

图3 两台正调差特性发电机组并列运行图

 

无功功率减小时，也有类似过程。这说明，两台或两台以上均具有正调差特性发电机并列运行可维持无功功率的稳定分配，能稳定运行，保持并列点母线电压在给定值水平。

理想的情况是，发电机组间无功功率的分配与发电机组容量成正比，无功功率增量也应与发电机组容量成正比。对其中的任一机，当机端电压为U_G、无功功率为Q时，在图3中根据相似三角形原理可写出关系式

 

当机端电压为U′_G、无功功率为Q′时，同样可得

 

 

式（6-12）减式（6-13），可得

 

 

用标幺值表示为

 

 

式中 ΔQ_* ——以额定无功功率为基准的无功变化量标幺值，ΔQ_* ＝（Q′－Q）／Q_N；

ΔU_G* ——机端电压变化量标幺值，ΔU_G* ＝（U′_G－U_G）／U_GN＝ΔU_G／U_GN。

或写成

ΔU_G*  = －δΔQ_* ......................................  (6-16)

当母线电压波动时，发电机无功功率（电流）的增量与电压偏差成正比，与调差系数成反比，而与电压整定值无关。式中“－”号表示无功功率增加时端电压降低，无功功率减小时端电压升高（δ＞0）。

将式（6-12）改写为

 

 

由式（6-17）可以看出，要使发电机组间无功功率按发电机组容量分配（即两机的Q值相等），其条件是：两机（或多机）的调差系数δ相等，同时两机（或多机）的U_G0相等（因发电机组并联，U_G0一定相等）。调差系数₈不相等时，调差系数愈小，发电机承担的无功功率比例愈大。

 

4．并列运行发电机组间无功功率分配计算

 

下面分析多台发电机并列运行时，当总无功功率增量ΔQ_∑时，母线电压下降，各调节器动作增加励磁电流，相应输出无功功率的增加是各台发电机组的无功功率增量与各发电机组无功调差系数δ_i的关系。

总无功功率增量标幺值为ΔQ_∑

 

 

与单台发电机组无功功率增量标幺值与电压增量标幺值关系对比，可得多台发电机组无功功率总增量标幺值与电压增量标幺值关系，即多台发电机组并联运行，可等值为一台发电机组，其等值发电机调差系数为

 

 

总无功增量率为

 

 

总无功负荷变化时引起的母线电压变化为

ΔU_G* =－δ_∑ΔQ_∑* ......................................  (6-21)

各发电机组无功功率的变化量为

ΔQ_i =ΔQ_i*Q_Ni =－(ΔU_G*/δ_i)QN_i......................................  (6-22)

【例6-1】 两台发电机发电机组并联运行，1号机额定功率600MW，调差系数为0.04。2号机额定功率300MW，调差系数为0.05。两台发电机组功率因数均为0.85。若发生无功负荷增量为总无功容量的20％时，问各发电机组承担的无功负荷增量是多少？母线电压波动是多少？

解 1号机额定无功功率

Q_GN1 = P_GN1tgφ₁ = 371.76(Mvar)

2号机额定无功功率

Q_GN2 = P_GN2tgφ₂ = 185.88(Mvar)

由式（6-19）得等值调差系数为

 

 

由式（6-21）得母线电压波动为

ΔU_* =－δ_∑ΔQ_∑* =－0.042 9×0.2=0.0085 8

由式（6-22）得各发电机组承担的无功负荷增量（相对各发电机组额定容量）为

 

 

可见，调差系数小的发电机组承担的无功负荷增量标幺值较大。

 

5．发电机一变压器组并列运行

 

当采用发电机一变压器组并列运行时，若发电机采用正差特性，母线将随无功增加而变得很低。发电机采用负差调节特性，电压随无功增加而上升，而变压器上由无功产生的压降也增加，因此发电机一变压器组在高压侧母线上为正有差特性，有利于维持电压。

如图4所示，若将变压器T1、T2的阻抗合并到发电机G1、G2的阻抗中，则对并列点高压母线来说，仍可看作两发电机并列运行，故发电机的外特性曲线必须是下倾的，如图5中实线1和实线2，这样才能稳定两机无功功率的分配。

 

图4 两台发电机并列运行接线图

图5 两台发电机并列运行外特性曲线图

 

注意到励磁调节器输入电压为机端电压U_G1、U_G2，考虑到变压器压降jI′_GQ1X_T1、jI′_GQ2X_T2，高压侧并列母线的电压为

U=U′_G1－I′_GQ1X_T1 ...................................... (6-23)

U=U′_G2－I′_GQ2X_T2...................................... (6-24)

式中 U——高压侧并列母线电压值；

U′_G1、U′_G2 ——折算到高压侧的机端电压值；

I′_GQ1、I′_GQ2——折算到高压侧的发电机G1、G2的无功电流；

X_T1、X_T2——折算到高压侧的变压器T1、T2的电抗值。

根据式（6-23）、式（6-24）可分别作出以U′_G1、U′_G2为纵坐标的发电机外特性曲线，如图5中虚线1′、2′所示，具有负调差系数。容易看出，若外特性1′、2′具有正调差特性，相对并列点电压的发电机外特性曲线1、2倾斜角会更大，于是无功功率的变化引起高压母线有较大的波动。一般情况下，并列点电压外特性的调差系数在5％左右，所以图5中特性曲线1′、2′为负调差系数，这样可维持并列点高压母线的电压水平，对提高电力系统的稳定性是很有益的。

总之，对于机端直接并列运行的发电机，无差特性的发电机不得多于一台，负调差特性的发电机不允许参与并列运行；为使无功功率按发电机组容量分配，并列运行发电机的外特性曲线U_G＝f（Q_*）应重合，并具有正调差系数；发电机一变压器组在高压母线上并列运行，对并列点电压来说仍应有正调差系数。为维持高压母线的电压水平，对机端电压来说可以是负调差特性，仍能稳定无功功率的分配。

 

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