康明斯动力（深圳）有限公司

 

技术与安全知识

柴油发电机机械油泵升级为电控燃油系统的优化设计

 

摘要：单缸柴油机是小型发电机组中应用非常广泛的动力机械，其带来的环境污染问题也日益棘手。电控蓄压式喷油系统具有喷油参数柔性控制、响应速度快等特点，将会是解决相关排放问题的有效技术方案。本期推文笔者以单缸风冷192F柴油机为样机，将原机械式喷油系统升级为电控蓄压式喷油系统，进行燃烧系统设计、缸内工作过程分析。

一、喷油系统优化设计

      柴油机电控蓄压式喷油系统主要由低压油泵、高压油泵、蓄压腔、电控喷油器、ECU 和各种传感器组成，结构组成如图1所示。由于电控喷油器采用了更多喷孔且喷雾能量大幅增加，为防止缸内相邻油束在进气涡流作用下的相互重叠和减轻燃油撞壁现象，笔者针对进气道和燃烧室结构设计进行了优化，详细信息请参阅原文。燃烧系统再设计完成后，初步确定了喷油参数使得电控柴油机样机能够正常运转。蓄压式喷油系统可采取预喷＋主喷的喷油策略，待优化参数为喷射压力（轨压）和预喷量，进行标定工况下的参数优化。

1、轨压优化

      标定功率为8.2 kW，转速为3 600 r/min，转矩为21.75 N·m。试验在主喷油提前角为2℃A BTDC、预喷油量为1.0 mg/cyc 下，对不同轨压（105、110 和115 MPa）时的喷油性能进行研究，其中主、预喷间隔为1 200 μs（约21.6℃A）。图2-图4为不同轨压下样机燃烧特征参数。图5~图6 为不同轨压下的HC、CO和NOx排放及烟度。

      如图2所示，3种方案下的压缩压力（第一峰）一致；缸内最大爆发压力（第二峰）随轨压的增大而不断增大且对应的相位角前移，具体分别为5.52、5.76 和5.81 MPa，后两种方案较方案1分别增加4.35%和5.25%，可以看出随轨压的提高，爆发压力增加但增幅趋缓；对应的曲轴转角分别为17°、16°和15℃A ATDC，相位提前，主要原因是轨压提高，使得喷油速率升高、喷油持续期缩短且燃油雾化质量提高，滞燃期内形成的混合气数量增多，预混燃烧放热量多；高的雾化质量和缸内温度使得燃烧始点提前（图4），因而最大爆发压力增加，对应的相位角前移，同时对应的缸内燃烧温度也更高。

 

图1  单缸柴油机电控蓄压式喷油系统示意

图2  缸内压力和燃烧温度示意图

 

       如图3所示，随轨压升高，燃烧整体前移、预混燃烧放热量增多且扩散燃烧放热量减少。相比于轨压为105 MPa，在轨压为110MPa 和115MPa 下的预混燃烧峰值分别升高了3.42%和5.90%，扩散燃烧峰值下降了3.28%和4.84%。

       如图4所示，随喷油压力增加，燃烧始点前移，即滞燃期缩短，燃烧持续期同样缩短。

 

图3  发动机瞬时放热率

图4  柴油机燃烧始点和持续期

 

      图5~图6中为不同轨压下的HC、CO 和NOx排放及烟度。图5中，随着轨压的增大，HC和CO排放均呈下降趋势，相比于轨压为105 MPa，在轨压为110 MPa和115 MPa 下的HC 排放分别下降5.55%和11.31%，CO 排放分别下降9.64%和14.04%。轨压升高后，燃油雾化质量提高，油、气混合气质量得到改善且缸内较高的温度有利于降低HC 和CO 排放。

      如图6所示，随轨压升高，NOx排放上升，相比于轨压为105 MPa，在轨压为110 MPa 和115 MPa 下分别增加了4.95%与8.52%；烟度下降，轨压为110 MPa和115 MPa 下分别降低了9.44%与16.67%。轨压升高，营造了缸内更高的温度环境，促进了NOx的生成；而烟度水平是燃烧前期碳烟大量生成和燃烧中、后期氧化减少的综合体现。轨压升高，缸内温度升高促进了干碳烟的产生，而更高的缸内温度又有利于提高碳烟的氧化速率，可知后者对降低碳烟的影响作用比重更大。

 

图3a 不同轨压HC和CO排放

图6 不同轨压NOx排放和烟度

 

2、预喷量优化

      试验在转速为3 600 r/min、转矩为21.75 N·m下进行。在轨压为110 MPa、主喷油提前角为2℃A BTDC 条件下，对预喷油量为0.8、0.9、1.0 和1.1 mg/cyc 时的喷油特性进行研究，主、预喷间隔为1 200 μs。不同预喷油量下的缸内压力如图7所示。随预喷油量的增加，压缩压力略有增大，缸内最大爆发压力有所下降且对应的相位角前移。预喷油量增大，冷焰效应增强，缸内压力升高，表现为主喷前压缩压力增大；压缩压力的提高缩短了主喷燃油的滞燃期，最大爆发压力下降，使燃烧提前。 

      图8~图9为各预喷油量下的瞬时放热率。如图8中所示，在约26℃A BTDC 时观察到预喷放热现象，不同的预喷油量对冷焰效应现象的开始时刻影响不大，主要影响的是预喷时的放热速率，预喷油量越多，放热速率越快。

 

图7  不同预喷油量下的缸内压

图8  预喷前瞬时放热率

 

      图9中所示，随预喷油量增大，速燃期放热率峰值相位提前，且峰值下降。

      图10为有效燃油消耗率（BSFC）和缸内最高燃烧温度随预喷油量变化。随预喷油量的增加，二者均呈先降后升的趋势。预喷油量为1.0 mg/cyc时BSFC最低，为246.8 g/（kW·h），相比预喷油量为0.8 mg/cyc时降低了1.83%；预喷油量为0.8 mg/cyc 时缸内燃烧温度最高为1 491 K，当预喷油量增加到1.0 mg/cyc时缸内燃烧温度降为1 426K，继续增加预喷油量为1.1 mg/cyc 时，缸内燃烧温度升为1 435 K。适量预喷油量下的冷焰效应可改善气缸燃烧环境，缩短滞燃期，燃烧相位前移，带来较低的缸内温度环境，可一定程度上提高热效率，并为抑制NOx的生成提供有利条件；但过大的预喷油量会增加压缩冲程的消耗功，使得有效热效率下降，但压缩上止点时缸内温度高使得后续燃烧温度有微小上升。

 

图9 主喷时瞬时放热率

图10  不同预喷油量下的有效燃油消耗率和缸内最高燃烧温度

      图11~图12为各排放随预喷油量的变化。如图11中所示，随着预喷油量增加，HC 和CO 排放都有所上升，较0.8 mg/cyc 相比，预喷油量为0.9 mg/cyc 下的HC 和CO 排放分别增加2.73% 和1.02% ；预喷油量为1.0 mg/cyc 下HC和CO排放增加4.48%和2.89%，预喷油量为1.1 mg/cyc 时增加7.89%和8.32%。预喷油量增多，预喷的冷焰放热阶段的不完全燃烧加重，加上扩散燃烧阶段缸内温度和压力均降低，可能都是HC和CO排放恶化的重要原因。

      如图12中所示，NOx 排放先降低后升高，烟度先升高后降低，预喷油量为1.0 mg/cyc 时出现拐点。NOx 随预喷油量的变化趋势与缸内燃烧温度有关，温度高则NOx 排放也高；不同预喷油量造成缸内燃烧温度的变化对烟度的影响从两个方面考虑，一方面，缸内温度高会造成干碳烟的初始生产量增加；另一方面，缸内温度高对干碳烟后期的氧化有利。综上，不同预喷油量时NOx和烟度呈现明显的trade-off关系。

 

图11  不同喷油量HC和CO排放

图12 不同喷油量NOx排放和烟度

 

----------------
以上信息来源于互联网行业新闻，特此声明！
若有违反相关法律或者侵犯版权，请通知我们！
温馨提示：未经我方许可，请勿随意转载信息！
如果希望了解更多有关柴油发电机组技术数据与产品资料，请电话联系销售宣传部门或访问我们官网：https://www.11fdj.com